在市场经济形势下,各发电厂均加强管理来降低发电成本。发电成本包括管理成本和运行成本。在相同的管理成本下,提高热力循环的热经济性可降低运行成本。
热力循环的热经济性可用经典的热平衡法、循环函数法、等熵函数法等来计算,计算得到热力循环的热耗,如已知锅炉机组的效率,就可得到煤耗。热力循环热经济性的计算是通过水和水蒸气的热力特性进行的,它有国际的标准程序,所以较精确。锅炉的工作介质除了水和水蒸气外,还有燃料,在常规的锅炉计算中要有所用燃料的元素成分分析数据,才能进行燃料燃烧计算。在线无法取得燃料的元素成分分析数据,所以一般采用反平衡法,它只与排烟温度和氧量有关,而与燃料无关[2],显然计算出的锅炉机组效率就不太准确。因而影响到电厂煤耗的准确性。
为此,不从燃料的元素成分分析来计算烟气的热力特性,而由燃料的工业分析来计算烟气的热力特性[2]。现介绍实现它的程序流程框。1 必须具备的测点 6
(1) 低温空气预热器进口风温;
(2) 低温空气预热器出口风温;
(3) 低温空气预热器进口烟温;
(4) 低温空气预热器出口烟温;
(5) 尾部各对流受热面的进、出口烟温;
(6) 高温空气预热器进口处(或低温再热器出口处)的氧量;
(7) 送风量;
(8) 煤的热值Qnet和工业分析的水分;
(9) 炉膛负压。 字串9
根据国产煤的资料可得到Qnet与V0、Kh(煤龄调节因子)、KV(煤种调节因子)间的数据变化范围,不同煤种(烟煤、褐煤、无烟煤之类)的数据变化范围是不一样的。
2 计算流程
(1) 由氧量求得高温空气预热器进口处(或低温再热器出口处)的过剩空气系数α; 字串2
(2) 通过炉膛负压求取(经验的数学模型)炉膛出口处过剩空气系数αl; 字串4
(3) 设定低温再热器出口到低温空气预热器出口之间,各级的漏风系数Δα(需调整);
(4) 设定制粉系统的漏风系数Δα(需调整);
(5) 由此可列出低温空气预热器段的热平衡方程、1kg燃料的烟气热焓方程等非线性方程组;
(6) 先设定Qnet与V0的比值(假定一种煤),得到1kg燃料的理论空气量V0; 字串2
(7) 由低温空气预热器段的热平衡方程(1 kg燃料)得到在低温空气预热器段内的烟气放热量(所假定的煤种)Qy和空气吸热量Qk; 字串1
(8) 调整所有假定的漏风系数Δα来达到Qy=Qk,但非所有假定的漏风系数Δα都参加调整,当Qy>Qk时,只调整尾部各对流受热面中(含制粉系统)的漏风系数Δα。反之,调整另一部分的Δα。从计算数学看,它是一个非线性方程组的非线性规划,若都参加调整,则缺条件,会变成无数解;
(9) 当达到Qy=Qk时,能取得排烟处的过剩空气系数αpy,与此同时可得该假定煤种下的排烟热损失q2;
(10) 由送风量除以V0,可得入炉煤量B;
(11) 由B与Qnet得燃料输入锅炉机组的总热量;
(12) 根据水和过热汽、再热汽侧的进、出口比焓和供汽量(含再热汽,再热汽流量取自汽机岛)得到Q1;
(13) 由上述三个量求得正平衡的锅炉效率η正;
(14) 由各项热损失(含q2)得到反平衡的锅炉效率η反;
(15) 上述两者一般是不相等的(由于煤种是人为假定的),则先调Kh,后调KV[重复计算(5)-(15)项],最终调到η正=η反。实现该计算流程是采用VC++语言。
3 本方法与常规方法的比较
(1) 能算出在氧量计测点后的尾部各受热面处的漏风系数Δα,它是随运行工况而变的。而常规的反平衡法只能是人为设定的。
(3) 如果输入尾部各受热面的面积值,则能求尾部各受热面的传热系数(K),以便了解尾部各受热面的污染情况,及时作出小修计划。该功能是常规反平衡法做不到的。
(4) 消除了锅炉长期存在的困惑,即η正≠η反,可以说这是一个突破。
(5) 根据文献[3]第3.4节的思路,若已知锅炉各对流受热面的冷、热介质的进、出口温度,则能得到锅炉各对流受热面的有效度ε(对流受热面的传热效率)。由此可判断该对流受热面的在线状况。
参考文献
[1] 胡达, 闻海鹏, 范仲元. 具有中间粉仓制锅炉的入炉煤量计算——锅炉正平衡效率新算法的探索 [J].江苏电机工程,2002,21(5):10-12. [2] 范仲元. 国产煤的烟气参数计算[J].江苏电机工程,2000,19(4):15-17. [3] 范仲元.评估回热加热器热经济性的正确指标[J].江苏电机工程,2002,21(4):11-13.
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