技术
图7雾矩均匀度随给液量变化
另外，雾矩的大小还有雾化器的转速有关，如图8所示。给液量为1.5kg˙h-1，随着转速的增加，雾矩呈减小趋势。从图中也可以看出，3个位置的雾矩差距较大，其源于雾矩的不均匀性。但在实际运行过程中，为了避免未蒸发液滴的粘壁，往往以最大雾矩作为设计与运行的依据。
图8雾矩随雾化器转速变化
进风量为160kg˙h-1时，不同导流板角度下，临界粘壁给液量如图9所示。塔径一定的情况下，通过进风量以及导流板的调节，蒸发塔处理量大大增加，从无风的2.88kg˙h-1增加到进风量160kg˙h-1、导流板角度为20°的4.38kg˙h-1，处理量增加50%。
图9不同条件粘壁临界给液量
2.2热量衡算
如图10所示为蒸发塔系统能量系统图，以蒸发塔为研究对象，进塔能量包括空气带入的能量、物料带入的能量及加热器加入的能量，出塔能量包括蒸发产物带出的热量、废气带走的热量及塔体损失的能量，根据物料和能量守恒，可以计算出特定脱硫废水处理量情况下，所需空气量及出塔温度。
图10热量衡算系统图
图10中:
L一绝干空气流量((kg˙h-1);
Io一进口空气焓值(KJ˙(kg干空气)-1);
Xo一进口空气湿含量(kg水˙(kg绝干空气)-1);
I1一进塔空气焓值(KJ˙(kg干空气)-1);
参考干燥理论，脱硫废水蒸发过程中的物料守恒为:
脱硫废水蒸发过程中的能量守恒为:
式中:I为空气焓值，为空气湿含量;
T为空气温度(℃);Q为蒸发塔热损失。
对于实际电厂烟气，其焓值为:
式中:为实际电厂烟气焓值。c为粉尘的焓值;k为烟气中粉尘含量。
实验过程中主要以热空气进行干燥，粉尘热值为0.
脱硫废水的焓值:
蒸发产物的焓值:
式中:Cm为蒸发产物比热容
。Cw为水的比热容
塔体热损失量
:
式中:K为总传热系数
A为蒸发塔散热表面积m2。
